內容編輯射水抽氣器中和好,最新環保節能射水抽氣器,節能型射水抽氣器
分類: 射水抽氣器
發布時間: 2013-02-24 07:52
本產品系國內射水抽氣器之最新型式，用于火力發電廠汽輪機組抽吸凝汽器真空和其它需要抽真空的設備之用。
射水抽氣器，它除了具有結構簡單、安全可靠等優點以外，與旋轉式真空泵相比建設投資為后者的七分之一，同時具有如下優點
射水抽氣器，它除了具有結構簡單、安全可靠等優點以外，與旋轉式真空泵相比建設投資為后者的七分之一，同時具有如下優點
最新環保節能射水抽氣器，節能型射水抽氣器
一、 產品用途及特點：
本產品系國內射水抽氣器之最新型式，用于火力發電廠汽輪機組抽吸凝汽器真空和其它需要抽真空的設備之用。
射水抽氣器，它除了具有結構簡單、安全可靠等優點以外，與旋轉式真空泵相比建設投資為后者的七分之一，同時具有如下優點：
1、 不存在動、靜體的磨損，壽命損耗極低，抽吸內效率不受運行時間的影響，檢修間隔期長。
2、 對工作水所含雜質的質量濃度及體積濃度要求低。
3、 有良好的啟動性。
3、 有良好的啟動性。
4、 可實現余速利用。
上述優點對汽輪機組的安全經濟運行至關重要，當前國內外火力發電廠的建設日趨大型化，而提高凝汽器真空對大型機組尤關重要。以 N200 汽輪機為例，當排氣壓力由 0.004MPa 升到 0.0055MPa 時，在相同進氣量下，將少發功率 2000KW 。
射水抽氣器是一種典型的水、氣兩相流裝置。氣相運動所需能量全部來自水泵，氣體是在水質點裹脅下運動的。欲求更好地完成這一交換就必須：
1、 在吸入室中選取水的最佳流速及單股水束的最佳截面，以期水束能實現最佳分散度，同時分散后的水質點有具有最佳動量，此時才能以最小的水量裹脅最多的氣體，這是達到低耗高效的起碼條件。
2、 吸入室水質點與空氣的接觸達到最均勻。
3、 使水束所裹脅的氣體能全部壓入喉管。
4、 制止初始段氣相返流，而這一點單靠加長喉管是難以實現的。
5、 在混合室中既要在不太長的喉管中實現兩相流的均勻混合，又要把利用余速使排出的能量損失達到最少。
上述要求是傳統的設計方法所生產的射水抽氣器難以實現的，這也是此前抽氣器效率難以提高的主要原因。
新型抽氣器是針對上述要求所設計的，在結構上它采用了吸入室內有分流室結構作為主要通道和小孔組合式的輔通道，以降低氣阻，根據機組真空系統的具體情況，將抽氣器設計成單通道或多通道。消除氣相偏流，增加兩相質點能量交換。為了強化氣水兩相流在喉管內混合過程，喉管的結構分成氣體壓入段、旋渦強化段及增壓段三個部分。本裝置應用了新的計算機方法經過對比實驗確定了吸入室幾何結構，喉口形狀，喉徑噴咀面積比，喉長喉咀徑比等，并根據不同抽氣器的容量選擇通道數及水壓，以獲得最佳截面與流速，實現吸入室的高效率，并對易腐部件均采用了耐腐材料，延長檢修周期。
根據等截面喉管末端仍具有較高流速及整個喉管間互不干涉特性，該型抽氣器在喉管出口端設置了后置式抽氣器，供汽機分場抽吸軸封加熱處不凝結氣體之用。
本產品用于新機組設計中的輔機配套及現有機組的節能改造均適宜，同時可根據需要設計出任何抽氣量的抽氣設備。
二、 產品系列及用于汽輪機組的配套情況表：
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汽輪機型號（ MW ）
|
產品型號
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抽氣能力 kg/h （ 2 0 ℃水溫 0.004MPa ）
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配用水泵
|
電機型號
|
每機安裝臺數（其中一臺備用）
|
改造舊抽型號
|
||
|
型號
|
流量（ &# 13221; /h ）
|
揚程（ m ）
|
功率（ KW ）
|
|||||
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~N3
|
TDA-N3B
|
5.5
|
IS80-50 -200A
|
60
|
40
|
Y 160M 1-2 （ 11KW ）
|
1
|
CS-4.5-1 （或汽抽）
|
|
N6~N12
|
TDA-N12B
|
8.5
|
IS100-65-200B
|
90
|
39
|
Y 160L -2 （ 18.5KW ）
|
1
|
CS-7.9-1 （或汽抽）
|
|
N25
|
TDA-N25B
|
12.5
|
IS125-80 -200A
|
150
|
44
|
Y 200L 1-2(30KW)
|
2( 或 1)
|
CS-8.9-1
|
|
N50 ( Ⅰ )
|
TD-18B
|
18
|
200S-42
|
280
|
42
|
Y 225M 1-2(45KW)
|
2
|
CS-40-15-1
|
|
N50 ( Ⅱ )
|
TD-32B
|
32
|
250S -39A
|
420
|
36
|
Y 250M -4(55KW)
|
2
|
CS-750-1
|
|
N100~N125
|
TD40B
|
36.5
|
250-39
|
485
|
39
|
Y280S-4(75KW)
|
2
|
CS-750-1
|
|
N150
|
TD-50B
|
48
|
12Sh-9B
|
684
|
43
|
Y 300M -4(110KW)
|
2
|
|
|
N200
|
TD-85B
|
85
|
350S -44A
|
1260
|
37
|
Y 315L 1-4(160KW)
|
2
|
CS-40-75-1
|
|
N300
|
TD-90B
|
90
|
350S-44
|
1260
|
44
|
JS2-400S-4(220KW)
|
2
|
CS-1200-60-1
|
|
N600
|
TD-90B
|
90
|
350S-44
|
1260
|
44
|
JS2-400S-4(220KW)
|
3
|
|
三、射水抽氣器的安裝及注意事項
1 、抽氣器的兩種供水方式
射水抽氣器的兩種供水方式可供選用。
（1） 閉式循環
這是傳統的布置方式，將射水抽氣器置于射水箱之上，以射水泵—抽氣器—水箱循環供水，應投入一定量的補水，以控制夏季使用射水箱水溫。
（2） 開式循環
“開式循環”就是射水泵進水來自循環進水管，而排水管則接入地場，其優點是： a 、夏季可降低水溫 4~ 8 ℃ ，將可提高真空 7~15 毫米貢柱； b 、余速抽氣器投入后不會影響水溫； c 、避免了因排出氣體的過壓縮而引起的功率損耗，其缺點是增加了循環水消耗量。
在向本廠訂貨前，最好事先先確定采用何種循環方式，也可委托本廠確定并代表擁護安裝設計。
2 、進水參數的選擇
選用本系列低耗高效型射水抽氣器按規定選用水泵及點機，將獲得低耗高效之功效，射水抽氣器的進水參數（流量、壓力）對提高射抽內效率，降低耗功至關重要，這是因為在設計中工作水噴咀的口徑與水壓即決定了上述噴咀出口的流速。而流速又與噴射角、咀喉距、面積比及只喉長等因素有關，如采用水泵——抽氣器組合不當將影響使用效果。
3 、安裝中的注意事項
射水抽氣器的安裝質量與抽吸能力密切相關，主要應注意如下幾個方面：
① 抽氣器安裝應豎直，各段在組合時應嚴格對中，支撐支架應穩固。
② 抽氣器安裝高度應適當，對采用閉式循環的抽氣器其余速接口高于水面 1.5 米以上。 該低耗高效 抽氣器，由于出口余速相對小一些，故出口埋入水的深度不宜過深，否則回導致在水壓偏低或夏季水溫升高時，影響抽吸能力，其出口管埋入深度為以 250-300mm 為宜。抽氣器的補充冷卻水應加至水泵進口處，以發揮其冷卻效果。
③ 對開式循環射水抽氣器 , 其出口管應盡量短 , 彎頭最好不多于一只 , 并采用大半徑彎頭 , 起水平管段應向外傾斜 , 其傾斜角＞ 3/1000mm 。管道插入循環水出水管內應接有向出水方向的彎頭一只，以利氣水混合物的排出。
④ 對閉式循環的抽氣器，在夏季，其下置式的抽氣器不宜使用，射水箱的結構應有利于空氣的排出，上述措施均有助于水箱水溫的降低。
⑤ 抽氣器本體安裝前應經 1.5MPa 壓力的水壓試驗，五分鐘不漏。
⑥ 當每機僅安裝一臺抽氣器時，空氣管道不必過高；當安裝兩臺抽氣器時，為避免水經備用抽氣器逆止閥返入凝氣器，其空氣連通管高度應≥ 11 米。
⑦ 抽氣器空氣進管口口徑一般與凝氣器空氣出口管相同，長度應盡量縮短，以降低阻力；在管道上，除閥門及設備接口外，均不采用法蘭連接，以減少空氣漏入量。
射水抽氣器的兩種供水方式可供選用。
（1） 閉式循環
這是傳統的布置方式，將射水抽氣器置于射水箱之上，以射水泵—抽氣器—水箱循環供水，應投入一定量的補水，以控制夏季使用射水箱水溫。
（2） 開式循環
“開式循環”就是射水泵進水來自循環進水管，而排水管則接入地場，其優點是： a 、夏季可降低水溫 4~ 8 ℃ ，將可提高真空 7~15 毫米貢柱； b 、余速抽氣器投入后不會影響水溫； c 、避免了因排出氣體的過壓縮而引起的功率損耗，其缺點是增加了循環水消耗量。
在向本廠訂貨前，最好事先先確定采用何種循環方式，也可委托本廠確定并代表擁護安裝設計。
2 、進水參數的選擇
選用本系列低耗高效型射水抽氣器按規定選用水泵及點機，將獲得低耗高效之功效，射水抽氣器的進水參數（流量、壓力）對提高射抽內效率，降低耗功至關重要，這是因為在設計中工作水噴咀的口徑與水壓即決定了上述噴咀出口的流速。而流速又與噴射角、咀喉距、面積比及只喉長等因素有關，如采用水泵——抽氣器組合不當將影響使用效果。
3 、安裝中的注意事項
射水抽氣器的安裝質量與抽吸能力密切相關，主要應注意如下幾個方面：
① 抽氣器安裝應豎直，各段在組合時應嚴格對中，支撐支架應穩固。
② 抽氣器安裝高度應適當，對采用閉式循環的抽氣器其余速接口高于水面 1.5 米以上。 該低耗高效 抽氣器，由于出口余速相對小一些，故出口埋入水的深度不宜過深，否則回導致在水壓偏低或夏季水溫升高時，影響抽吸能力，其出口管埋入深度為以 250-300mm 為宜。抽氣器的補充冷卻水應加至水泵進口處，以發揮其冷卻效果。
③ 對開式循環射水抽氣器 , 其出口管應盡量短 , 彎頭最好不多于一只 , 并采用大半徑彎頭 , 起水平管段應向外傾斜 , 其傾斜角＞ 3/1000mm 。管道插入循環水出水管內應接有向出水方向的彎頭一只，以利氣水混合物的排出。
④ 對閉式循環的抽氣器，在夏季，其下置式的抽氣器不宜使用，射水箱的結構應有利于空氣的排出，上述措施均有助于水箱水溫的降低。
⑤ 抽氣器本體安裝前應經 1.5MPa 壓力的水壓試驗，五分鐘不漏。
⑥ 當每機僅安裝一臺抽氣器時，空氣管道不必過高；當安裝兩臺抽氣器時，為避免水經備用抽氣器逆止閥返入凝氣器，其空氣連通管高度應≥ 11 米。
⑦ 抽氣器空氣進管口口徑一般與凝氣器空氣出口管相同，長度應盡量縮短，以降低阻力；在管道上，除閥門及設備接口外，均不采用法蘭連接，以減少空氣漏入量。
四、某電廠使用我公司TD型射水抽氣器后的技術經濟效果
我公司生產的新型射水抽氣器因具有耗功小、工作穩定、抽氣裕量大等優點而得到廣泛推廣。該設備為第五代射水抽氣器，因其具有優化的水室分流室結構、喉嘴面積比、異型喉嘴群及最佳水束動能，使該射水抽氣器性能在國內處于領先技術水平，單位耗功低達到2.3kw/千克.氣。
某電廠將原來的射水抽氣器改造為我公司TD型射水抽氣器后技術方面獲得如下效果：
1．抽氣器抽空氣量由原（相同抽吸壓力0.004Mpa）15Kg/H提高到20Kg/H，抽氣裕量提高了5Kg/H，增幅達33%，充足的裕量保證了機組的安全經濟運行，尤其當機組真空嚴密性較差或凝汽器性能不佳狀況下運行時，效果則更為顯著；
2．在同等工況下運行，凝汽器真空將較改造前有所提高（因真空情況與諸多因素有關，數值無法確定），干抽試驗真空值可達到98-99Kpa（設水溫20℃，大氣壓力101.3Kpa標準氣壓）。
射水抽氣器改造的經濟效益體現在以下幾個方面：
1. 電機功率減小。
射水抽氣器改造后，配套電機功率可下降30KW，僅此一項年節電達216000KW。（年運行按300天計算）
按每千瓦時電價成本0.35元計，年節約人民幣7.5萬余元。
2. 凝汽器運行真空有所提高。
原水抽系統改為TD型多通道水抽系統后，運行真空在原基礎上有較大程度提高。按較低值提高1Kpa計算，發電綜合能耗則可下降1.1%，按發電煤耗400克標煤/KW·H計算（參考值），單臺機組改造后的節煤量為：
M節=35000KW×24H ×300×400g/kw.h×1.1%=1108T
按煤價340元/噸計算，年可節約煤款：
340元（參考價）/噸×1108噸=376720元
五：用戶提供資料
1：原水(汽)抽的結構圖和參數（抽氣量、抽氣壓力、真空嚴密性、耗汽量）。
2：原水泵和電機的型號和參數。
3：原水抽的安裝圖和管道的布置圖（主要是安裝高度）。
4：水箱容積
我公司生產的新型射水抽氣器因具有耗功小、工作穩定、抽氣裕量大等優點而得到廣泛推廣。該設備為第五代射水抽氣器，因其具有優化的水室分流室結構、喉嘴面積比、異型喉嘴群及最佳水束動能，使該射水抽氣器性能在國內處于領先技術水平，單位耗功低達到2.3kw/千克.氣。
某電廠將原來的射水抽氣器改造為我公司TD型射水抽氣器后技術方面獲得如下效果：
1．抽氣器抽空氣量由原（相同抽吸壓力0.004Mpa）15Kg/H提高到20Kg/H，抽氣裕量提高了5Kg/H，增幅達33%，充足的裕量保證了機組的安全經濟運行，尤其當機組真空嚴密性較差或凝汽器性能不佳狀況下運行時，效果則更為顯著；
2．在同等工況下運行，凝汽器真空將較改造前有所提高（因真空情況與諸多因素有關，數值無法確定），干抽試驗真空值可達到98-99Kpa（設水溫20℃，大氣壓力101.3Kpa標準氣壓）。
射水抽氣器改造的經濟效益體現在以下幾個方面：
1. 電機功率減小。
射水抽氣器改造后，配套電機功率可下降30KW，僅此一項年節電達216000KW。（年運行按300天計算）
按每千瓦時電價成本0.35元計，年節約人民幣7.5萬余元。
2. 凝汽器運行真空有所提高。
原水抽系統改為TD型多通道水抽系統后，運行真空在原基礎上有較大程度提高。按較低值提高1Kpa計算，發電綜合能耗則可下降1.1%，按發電煤耗400克標煤/KW·H計算（參考值），單臺機組改造后的節煤量為：
M節=35000KW×24H ×300×400g/kw.h×1.1%=1108T
按煤價340元/噸計算，年可節約煤款：
340元（參考價）/噸×1108噸=376720元
五：用戶提供資料
1：原水(汽)抽的結構圖和參數（抽氣量、抽氣壓力、真空嚴密性、耗汽量）。
2：原水泵和電機的型號和參數。
3：原水抽的安裝圖和管道的布置圖（主要是安裝高度）。
4：水箱容積
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